Как рассчитать полосу пропускания входной цепи
Рассчитываемая схема представлена на рисунке 2.3 с внешней емкостной связью.
Рисунок 2.3 — Схема входной цепи
Для начала определим величину ёмкости связи ССВ. От её величины зависит влияние антенной цепи на входной контур. С увеличением этой ёмкости за счёт большого влияния цепи антенны расширяется полоса пропускания входной цепи, ухудшается избирательность и изменяется настройка контура. Малая ёмкость связи вызывает уменьшение коэффициента передачи входной цепи. С учётом ранее сказанного на КВ диапазоне емкость связи выбирается в пределах ССВ=(10ч20) пФ. Из выше сказанного, выберем ССВ=15пФ.
Рассчитываем ёмкость контура с учётом влияния антенны по формуле (2.30), выбрав в качестве переменного конденсатора СК типа КПЕ-3 номиналом СК=7ч240 пФ.
Определяем индуктивность катушки колебательного контура входной цепи по формулы (2.31).
Таким образом, при расчете получили индуктивность катушки LК=2,02 мкГн.
Из предварительных расчетов, получив добротность контура входной цепи QЭК=44,836, найдём необходимую величину собственной добротности контура по формуле (2.32).
Вычисляем сопротивление потерь контура по формуле (2.33).
Но перед данным расчетом, определим характеристическое сопротивление контура по формуле (2.34).
Отсюда вычислим сопротивление потерь контура по формуле (2.33).
Определяем коэффициент передачи входной цепи при коэффициенте включения n=1 по формуле (2.35).
Рассчитаем коэффициент включения усилителя радиочастоты к контуру входной цепи по формуле (2.36).
Определяем коэффициент передачи контура при коэффициенте включения усилителя радиочастоты к контуру входной цепи nК=0,2226 по формуле (2.37).
После определения коэффициента передачи контура, рассчитаем индуктивность катушки связи по формуле (2.38).
Получаем индуктивность величиной LСВ= Гн.
Сведем полученные данные в таблицу 2.7 при полном расчете входной цепи.
Таблица 2.7. Сводная таблица
Расчёт усилителя радиочастоты
Изобразим выбранную схему усилителя радиочастоты на рисунке 2.4.
Рисунок 2.4 — Схема усилителя радиочастоты
Будем предварительно полагать полное включение контура в цепь коллектора (р1=1) и неполное — ко входу следующего каскада с р2=0,152. Примем собственную ёмкость катушки СL=3 пФ; среднюю ёмкость подстроечного конденсатора Сп=10 пФ; ёмкость монтажа СМ=10 пФ состоящей ёмкости монтажа в цепи коллектора СМ1=5 пФ и в цепи базы СМ2=5 пФ; минимальную ёмкость контурного конденсатора СМИН=7 пФ. Ёмкость контура без учёта подстроечной ёмкости будет определяться формулой (2.39).
Минимальная индуктивность LMIN=(0,2ч0,3) мкГн.
Вычислим сопротивления цепи питания транзистора, полагая что:
— допустимое падение напряжения на сопротивлении фильтра коллекторной цепи URФ=1В;
— требуемый коэффициент стабильности коллекторного тока =(1,53);
— интервал температур в градусах Цельсия, в пределах которого должна обеспечиваться температурная компенсация коллекторного тока Т=40С.
Исходя из выше сказанного, определяем величину резистора R1 по формуле (2.40).
Выбираю из ряда номинальных сопротивлений, используя справочную литературу [1], величину резистора R1=1,2 кОм. При этом принимаем величину R’1 в десятикратном размере больше чем R1, то есть R’1=12 кОм.
Производим расчет сопротивление резистора R3 по формуле (2.41).
Выбираю из ряда номинальных сопротивлений, используя справочную литературу [1], величину резистора R3=5,6 кОм.
Производим расчет величины резистора R2 по формуле (2.42).
Выбираю из ряда номинальных сопротивлений, используя справочную литературу [1], величину резистора R2=4,3 кОм.
Шунтирующую ёмкость С1, предотвращающую образование отрицательной обратной связи, вычисляем по формуле (2.43).
Из рядя номинальных емкостей, используя литературу [1], выбираем значение емкости, округлив в большую сторону, С1=8,2 нФ.
Определяем сопротивление фильтра по формуле (2.44).
Выбираю из ряда номинальных сопротивлений, используя справочную литературу [1], величину резистора R4=162 Ом.
Ёмкость СБ2 должна удовлетворять неравенству (2.45).
Принимаем СБ2=62 нФ.
Определим индуктивность контурной катушки, используя выражение (2.46).
Используя справочную литературу [1], берем в качестве подстроечного конденсатора С2 типа КТ4-25а номиналом С2=(6ч30) пФ.
Таким образом, получаем величину индуктивности L1=15,15 мкГн.
Вычислим параметры эквивалентной схемы каскада по формулам (2.47) и (2.48).
После этого рассчитаем максимально возможный коэффициент усиления каскада по формуле (2.49).
Таким образом, получаем, что максимальный коэффициент усиления составляет К0М=53,375, что в свою очередь, основываясь на предварительные расчеты, КU=50. Поэтому принимаем К0М=50.
Теперь рассчитаем коэффициенты включения по формулам (2.50) и (2.51).
Сведем полученные данные в таблицу 2.8 при полном расчете усилителя радиочастоты.
Расчет входных цепей и УРЧ радиоприемника
Для повышения чувствительности и реальной селективности гетеродинного приемника входная цепь должна обеспечивать близкий к единице коэффициент передачи мощности в рабочем диапазоне частот и как можно большее ослабление внедиапазонных сигналов. Все это — свойства идеального полосового фильтра, поэтому и выполнять входную цепь надо в виде фильтра.
Часто применяемая одноконтурная входная цепь хуже всего отвечает предъявляемым требованиям. Для увеличения селективности надо повышать нагруженную добротность контура, ослабляя его связь с антенной и смесителем или УРЧ.
Но тогда почти вся мощность принимаемого сигнала будет расходоваться в контуре и лишь малая ее часть пройдет в смеситель или УРЧ. Коэффициент передачи мощности получится низким. Если же сильно связать контур с антенной и смесителем, упадет нагруженная добротность контура и он будет мало ослаблять сигналы соседних по частоте станций.
А ведь рядом с любительскими диапазонами работают и очень мощные радиовещательные станции.
Одиночный входной контур в качестве преселектора можно использовать на низкочастотных KB диапазонах, где уровни сигналов достаточно велики, в простейших гетеродинных приемниках. Связь с антенной следует сделать регулируемой, а сам контур перестраиваемым, как показано на рис. 1.
В случае помех от мощных станций можно ослабить связь с антенной, уменьшая емкость конденсатора С1, тем самым увеличив селективность контура и одновременно увеличив потери в нем, что эквивалентно включению аттенюатора. Суммарную емкость конденсаторов С2 и C3 выбирают около 300. 700 пФ, данные катушки зависят от диапазона.
Рис.1. Одноконтурная входная цепь.
Значительно лучшие результаты дают полосовые фильтры, согласованные по входу и выходу. В последние годы наметилась тенденция применять переключаемые полосовые фильтры даже на входе широкодиапазонных профессиональных связных приемников. Используют октавные (редко), полуоктавные и четвертьоктавные фильтры.
Отношение верхней частоты их полосы пропускания к нижней равно соответственно 2; 1,41(корень из 2) и 1,19 (корень четвертой степени из 2). Разумеется, чем узкополоснее входные фильтры, тем помехозащищенность широкодиапазонного приемника выше, но число переключаемых фильтров значительно возрастает.
Для приемников, рассчитанных только на любительские диапазоны, число входных фильтров равно числу диапазонов, а их полоса пропускания выбирается равной ширине диапазона, обычно с запасом в 10. 30%.
В трансиверах полосовые фильтры целесообразно устанавливать между антенной и антенным переключателем прием/передача. Если усилитель мощности трансивера достаточно широкополосен, как, например, в случае транзисторного усилителя, его выходной сигнал может содержать много гармоник и других внедиапазоиных сигналов. Полосовой фильтр будет способствовать их подавлению.
Требование близкого к единице коэффициента передачи мощности фильтра в этом случае особенно важно. Элементы фильтра должны выдерживать реактивную мощность, в несколько раз превосходящую номинальную мощность передатчика трансивера.
Характеристическое сопротивление всех диапазонных фильтров целесообразно выбрать одинаковым и равным волновому сопротивлению фидера 50 или 75 Ом.
Рис.2. Полосовые фильтры: а — Г-образный; б — П-образный
Классическая схема Г-образного полосового фильтра дана на рис.2,а. Расчет его чрезвычайно прост. Сначала определяется эквивалентная добротность Q = fo/2Df, где fo — средняя частота диапазона, 2Df — полоса пропускания фильтра. Индуктивности и емкости фильтра находятся по формулам:
где R — характеристическое сопротивление фильтра.
На входе и выходе фильтр должен нагружаться сопротивлениями, равными характеристическому, ими могут быть входное сопротивление приемника (или выходное передатчика) и сопротивление антенны.
Рассогласование до 10. 20% практически мало сказывается на характеристиках фильтра, но отличие нагрузочных сопротивлений от характеристического в несколько раз резко искажает кривую селективности, в основном в полосе пропускания.
Если сопротивление нагрузки меньше характеристического, ее можно подключить автотрансформаторно, к отводу катушки L2. Сопротивление уменьшится в k2 раз, где k — коэффициент включения, равный отношению числа витков от отвода до общего провода к полному числу витков катушки L2.
Селективность одного Г-образного звена может оказаться недостаточной, тогда два звена соединяют последовательно. Соединять звенья можно либо параллельными ветвями друг к другу, либо последовательными. В первом случае получается Т-образный фильтр, во втором — П-образный.
Элементы L и С соединенных ветвей объединяются. В качестве примера на рис.2,б показан П-образный полосовой фильтр. Элементы L2C2 оетались прежними, а элементы продольных ветвей обьединились в индуктивность 2L и емкость С1/2. Легко видеть, что частота настройки получившегося последовательного контура (так же, как и остальных контуров фильтра) осталась прежней и равной средней частоте диапазона.
Часто при расчете узкополосных фильтров значение емкости продольной ветви С1/2 получается слишком маленьким, а индуктивности — слишком большим. В этом случае продольную ветвь можно подключить к отводам катушек L2, увеличив емкость в 1/k2 раз, а индуктивность во столько же раз уменьшив.
Рис.3. Двухконтурный фильтр.
Встотных фильтрах бывает удобно использовать только параллельные колебательные контура, соединенные одним выводом с общим проводом.
Схема двухконтурного фильтра с внешней емкостной связью показана на рис.3. Индуктивность и емкость параллельных контуров рассчитываются по формулам (1) для L2 и С2, а емкость конденсатора связи должна составить C3=C2/Q.
Коэффициенты включения выводов фильтра зависит от требуемого входного сопротивления Rвх и характеристического сопротивления фильтра R: k2=Rвх/R. Коэффициенты включения с двух сторон фильтра могут быть и разными, обеспечивая согласование с антенной и входом приемника или выходом передатчика.
Для увеличения селективности можно включить по схеме рис.3 три и более одинаковых контуров, уменьшив емкости конденсаторов связи C3 в 1,4 раза.
Рис.4. Селективность трехконтурного фильтра.
Теоретическая кривая селективности трехконтурного фильтра приведена на рис.4. По горизонтали отложена относительная расстройка x=2DfQ/fo, а по вертикали — ослабление, вносимое фильтром.
В полосе прозрачности (x<1) ослабление равно нулю, а коэффициент передачи мощности — единице. Это понятно, если учесть, что теоретическая кривая построена для элементов без потерь, имеющих бесконечную конструктивную добротность.
Реальный фильтр вносит некоторое ослабление и в полосе пропускания, что связано с потерями в элементах фильтра, главным образом в катушках. Потери в фильтре уменьшаются с увеличением конструктивной добротности катушек Q0. Например, при Q0 = 20Q потери даже в трехконтурном фильтре не превышают 1 дБ.
Ослабление за пределами полосы пропускания прямо зависит от числа контуров фильтра. Для двухконтурного фильтра ослабление равно 2/3 указанного на рис.4, а для одноконтурной входной цепи — 1/3. Для П-образного фильтра рис.3,б пригодна кривая селективности рис.4 без всякой коррекции.
Рис.5. Трехконтурный фильтр — практическая схема.
Практическая схема трехконтурного фильтра c полосой пропускания 7,0. 7,5 МГц и его экспериментально снятая характеристика показаны на рис.5 и 6 соответственно.
Фильтр рассчитан по описанной методике для сопротивления R=1,3 кОм, но был нагружен на входное сопротивление смесителя гетеродинного приемника 2 кОм. Селективность немного возросла, но появились пики и провалы в полосе пропускания.
Катушки фильтра намотаны виток к витку на каркасах диаметром 10 мм проводом ПЭЛ 0,8 и содержат по 10 витков. Отвод катушки L1 для согласования с сопротивлением фидера антенны 75 Ом сделан от второго витка.
Все три катушки заключены в отдельные экраны (алюминиевые цилиндрические «стаканчики» от девятиштырьковых ламповых панелек). Настройка фильтра проста и сводится к настройке контуров в резонанс подстроечниками катушек.
Рис.6. Измеренная кривая селективности трехконтурного фильтра.
Особо следует остановиться на вопросах получения максимальной конструктивной добротности катушек фильтров. Не следует стремиться к особой миниатюризации, поскольку добротность растет с увеличением геометрических размеров катушки.
По этой же причине нежелательно использовать слишком тонкий провод. Серебрение провода дает ощутимый эффект лишь на высокочастотных KB диапазонах и на УКВ при конструктивной добротности катушки более 100. Литцендрат целесообразно применять лишь для намотки катушек диапазонов 160 и 80 м.
Меньшие потери в посеребренном проводе и литцендрате связаны с тем, что высокочастотные токи не проникают в толщу металла, а протекают лишь в тонком поверхностном слое провода (так называемый скин-эффект).
Идеально проводящий экран не снижает добротности катушки и к тому же устраняет потери энергии в окружающих катушку предметах. Реальные экраны вносят некоторые потери, поэтому диаметр экрана желательно выбирать равным не менее 2-3 диаметров катушки.
При этом в меньшей степени уменьшается и индуктивность. Основным же назначением экранов остается устранение паразитных связей между элементами. Бессмысленно, например, говорить о получении ослабления более 20. 30 дБ, если детали фильтра не экранированы и сигнал может наводиться от входных цепей на выходные.
Экран следует выполнять из хорошо проводящего материала (медь, несколько хуже алюминий). Недопустима окраска или лужение внутренних поверхностей экрана.
Перечисленные меры обеспечивают исключительно высокую добротность катушек, реализуемую, например, в спиральных резонаторах.
В диапазоне 144 МГц она может достигать 700. 1000. На рис.7 показана конструкция двухрезонаторного полосового фильтра диапазона 144 МГц, рассчитанного на включение в 75-омную фидерную линию.
Резонаторы смонтированы в прямоугольных экранах размерами 25X25X50 мм, спаянных из листовой меди, латуни или пластинок двустороннего фольгированного стеклотекстолита.
Внутренняя перегородка имеет отверстие связи размером 6X12,5 мм. На одной из торцевых стенок закреплены воздушные подстроечные конденсаторы, роторы которых соединены с экраном.
Катушки резонатора бескаркасные. Они выполнены из посеребренного провода диаметром 1,5. 2 мм и имеют по 6 витков диаметром 15 мм, равномерно растянутых на длину около 35 мм. Один вывод катушки припаивается к статору подстроечного конденсатора, другой — к экрану.
Отводы ко входу и выходу фильтра сделаны от 0,5 витка каждой кагушки. Полоса пропускания настроенного фильтра немногим более 2 МГц, вносимые потери исчисляются десятыми долями децибела Полосу пропускания фильтра можно регулировать, изменяя размеры отверстия связи и подбирая положение отводов катушек.
Рис.7. Фильтр на спиральных резонаторах.
На более высокочастотных УКВ диапазонах катушку целесообразно заменить прямым отрезком провода или трубки, тогда спиральный резонатор превращается в коаксиальный четвертьволновый резонатор, нагруженный емкостью.
Длину резонатора можно выбрать около л/8, а недостающая до четверти длины волны длина компенсируется подстроечной емкостью.
В особо тяжелых условиях приема на KB диапазонах входной контур или фильтр гетеродинного приемника делают узкополосным, перестраиваемым. Для получения высокой нагруженной добротности и узкой полосы связь с антенной и между контурами выбирается минимальной, а для компенсации возросших потерь применяется УРЧ на полевом транзисторе.
Его цепь затвора мало шунтирует контур и почти не снижает его добротности. Биполярные транзисторы в УРЧ устанавливать нецелесообразно по причине их низкого входного сопротивления и значительно большей нелинейности.
Схема УРЧ
Схема усилителя радиочастоты (УРЧ) показана на рис.8. Двухконтурный перестраиваемый полосовой фильтр на его входе обеспечивает всю требуемую селективность, поэтому в цепи стока транзистора включен неперестраиваемый контур L3C9 малой добротности, зашунтированный резистором R3.
Этим резистором подбирают коэффициент усиления каскада. Ввиду малого усиления нейтрализации проходной емкости транзистора не требуется.
Рис.8. Усилитель радиочастоты.
Контур в цепи стока можно использовать и для получения дополнительной селективности, если шунтирующий резистор исключить, а для снижения усиления сток транзистора подключить к отводу контурной катушки.
Схема такого УРЧ для диапазона 10 м показана на рис.9. Он обеспечивает чувствительность приемника лучше 0,25 мкВ В усилителе можно применить двухзатворные транзисторы КП306, КП350 и КП326, имеющие малую проходную емкость, что способствует устойчивости работы УРЧ с резонансной нагрузкой.
Рис.9. УРЧ на двухзатворном транзисторе.
Режим транзистора устанавливают подбором резисторов R1 и R3 так, чтобы ток, потребляемый от источника питания, составлял 4. 7 мА. Усиление подбирается перемещением отвода катушки L3 и при полном включении катушки достигает 20 дБ.
Контурные катушки L2 и L3 намотаны на кольцах К10X6X4 из феррита 30ВЧ и имеют по 16 витков провода ПЭЛШО 0,25. Катушки связи с антенной и смесителем содержат по 3-5 витков такого же провода. В усилитель легко ввести сигнал АРУ, подав его на второй затвор транзистора. При снижении потенциала второго затвора до нуля усиление уменьшается на 40. 50 дБ.
Литература: В.Т.Поляков. Радиолюбителям о технике прямого преобразования. М. 1990г.
Расчет РПУ
Расчетные данные для входных цепей получены в результате расчета блок — схемы приемника.
Входной цепью называют часть схемы приемника, связывающую антенно — фидерную систему со входом первого каскада.
Она предназначена для передачи напряжения сигнала от антенны к первому каскаду и для ослабления внешних помех. В соответствии с этим ко входной цепи приемника предъявляются следующие требования:
Входная цепь должна передать возможно большее напряжение на вход первого каскада.
Входная цепь должна обеспечить ослабление всех мешающих сигналов, в том числе помехи, проходящей по зеркальному каналу, помехи на частоте, равной промежуточной, и на частоте соседнего канала. Для уменьшения перекрестных искажений входная цепь должна обеспечить ослабление мешающих сигналов большой амплитуды.
Входная цепь должна настраиваться на частоту принимаемого сигнала. Если предусмотрена работа приемника в диапазоне частот, то входная цепь должна обеспечить перекрытие этого диапазона. При этом изменение качественных показателей не должно превышать заданной нормы.
Изменение параметров антенны и входных параметров первого каскада не должно вызывать превышающих норму изменений качественных показателей. Это накладывает требования на выбор способа связи с антенной и входом первого каскада и на ее величину.
Входная цепь должна пропускать спектр частот принимаемого радиосигнала с неравномерностью не больше заданной нормы.
На дециметровых волнах используют полосковые резонансные линии. В большинстве схем приемников встречаются параллельные резонансные контуры. Поэтому основными типами контуров являются четвертьволновые резонансные линии. Входное сопротивление таких линии при настройке в резонанс является чисто активным. Выбираем одноконтурную входную цепь на короткозамкнутом четвертьволновом отрезке
Исходными данными к расчету входной цепи являются:
диапазон принимаемых частот fminfmax= (939940) МГц;
сопротивление антенно-фидерной системы RА=50 Ом,
входные параметры первого каскада приемника gвх=20 мСм, Свх=7,5пФ
Расчет проведем для средней резонансной частоты диапазона, а затем проверим основные показатели на крайних частотах.
Пусть полосковая линия сделана из меди, поверхностное сопротивление которой . В качестве диэлектрика использован материал стеклотекстолит СКМ-1 с относительной диэлектрической проницаемостью =4,2
Задаемся следующими размерами полосковой линии:=4мм, h=2мм,
t= 20мкм (ширина, толщина токонесущей полоски и расстояние между токонесущей и заземленной полосками);
Рассчитаем волновое сопротивление линии:
Из условия настройки резонатора на частоту f0 определим длину линии:
где условие настройки в резонанс с частотой [14].
По графикам находим нормированное затухание () полосковой линии в зависимости от ее геометрических размеров =0,0077Нп/м [14]. Сопротивление активных потерь линии, отнесенное ко входу резонатора
Резонансная проводимость несимметричного полоскового резонатора:
где 33 Ом, характеристическое сопротивление контура
Затухание резонатора обусловленное потерями в отрезке линии:
Полоса пропускания контура на уровне 3дб равна:
Условие настройки контура в резонанс рассчитано при емкости Со=5пФ. Так как контур входной цепи настраивается на диапазон частот и полоса пропускания контура П=375,8 кГц, то он должен автоматически перестраиваться на резонансную частоту в пределах диапазона, что достигается введением вместо Ск двух последовательно соединенных варикапов типа КВ109В (общая емкость каждого изменяется от 4пФ до 16пФ в зависимости от обратного напряжения).
Расширение полосы пропускания до нужной может быть достигнуто путём увеличения эквивалентного затухания контура.
Эквивалентное затухание контура входной цепи (при полосе пропускания входной цепи при согласовании ):
dэ=П / f0 = 12,5 / 939,5 = 0,01
Эквивалентная проводимость контура входной цепи:
Gэ = dэ / = 0,01 / 33 = 4См
Заданная полоса пропускания в режиме согласования достигается при коэффициенте трансформации:
Для согласования нагрузки с антенной необходимо:
Коэффициент передачи входной цепи при согласовании:
Избирательность по зеркальному каналу:
Конструктивная реализация коэффициентов связи и осуществляется подбором размеров петель связи и и их расположением в экранируемой камере контура входной цепи [14].
Другими словами, конструктивная реализация коэффициентов связи осуществляется подключением проводников в точки отстоящие от заземлённого конца линии на некотором расстоянии, которое можно рассчитать исходя из следующей формулы:
lА = 2 мм и lвх = 2 мм.
При рассмотрении шумовых свойств входной цепи её обычно анализируют совместно с последующим усилительным или преобразовательным каскадом.
Коэффициент передачи, селективность и полоса пропускания одиночного колебательного контура входной цепи
Определим общие соотношения, не зависящие от вида связи контура, характеризующие одноконтурные входные цепи на данной частоте.
На рис.3.10 приведена эквивалентная схема контура входной цепи, частично подключенного к входу следующего каскада.
Рис.3.10. Эквивалентная схема контура входной цепи с емкостной связью со следующим каскадом
Частичное включение обеспечивается применением емкостного делителя напряжения Ci, С2. На схеме Е — Э.Д.С., вносимая в контур из антенны, Гэ = Гк + ГвнА + Гвнсл — эквивалентное сопротивление потерь колебательного контура, rk — сопротивление потерь контура, гвнА— сопротивление, вносимое в контур из антенны, гвнсл — сопротивление, вносимое в контур следующим С С
каскадом, L- индуктивность контура, с = 12 — емкость кон-
тура, Uc — напряжение на конденсаторе, U — выходное напряжение.
Под коэффициентом включения контура р понимается отношение выходного напряжения к напряжению на контуре (на реактивном элементе контура)
Определим сопротивление контура при последовательном обходе
Характеристическое сопротивление контура равно
где со0 = — у—- резонансная частота контура.
Эквивалентное затухание контура определяется соотношением
С учетом последних соотношений сопротивление контура равно
где у =—- — относительная расстройка.
Для определения комплексного коэффициента передачи выразим U через Е
Из последнего соотношения следует, что коэффициент передачи контура:
на любой частоте
Из последнего соотношения определим резонансный коэффициент передачи (при СО = СО0);
где Q3 — эквивалентная добротность контура.
Определим селективность контура.
Селективность контура показывает во сколько раз коэффициент передачи контура для сигнала больше его коэффициента передачи для помехи
Поскольку контур настраивается на частоту сигнала, то Кс = Кф0. Коэффициент передачи для помехи равен
п ф при СО=СОП ’ где соп — частота помехи.
Селективность контура определяется следующим соотношением
Из последнего соотношения следует, что селективность тем больше, чем меньше эквивалентное затухание контура и чем больше относительная расстройка помехи относительно частоты принимаемого сигнала.
Определим полосу пропускания контура. На рис. 3.11 показана АЧХ контура, где Па — полоса пропускания контура при неравномерности АЧХ в полосе пропускания, равной О’, ^фгр -коэффициент передачи на границе полосы пропускания при абсолютной расстройке относительно резонансной частоты конту-Ра Afrp-
Рис. 3.11 — АЧХ одиночного колебательного контура
Под неравномерностью Л ЧХ в полосе пропускания ст понимается отношение максимального коэффициента передачи в полосе пропускания к минимальному. В рассматриваемом случае
На основании (3.4)
При малых расстройках (ДСОгр « (Do)
относительная расстройка определяется
Подставив в (3.7) выражения для Кф0 и Кфгр, получим